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氣動風門主體由門框、門扇組成。門框包括風門立框及頂梁均通過風門墻體固定在巷幫及頂上，在施工時無需掏槽施工風門硐室，直接立框后施工風門墻體固定即可，施工完畢后，門扇直接通過合頁掛接在門框上，門扇與立框、頂框分別搭接，門扇四周包邊沿口，確保嚴密，2扇門在開啟時向同一方向，風門開啟方向示意圖如圖2。A風門反向開啟 同向氣動風門由風門主體、氣缸、風門推拉臂、紅外傳感器、開關控制系統等組成。風門推拉裝置由動力氣缸及風門推拉臂組成。

氣動全自動無壓風門泄壓裝置

氣動風門為同向打開，為了保證風門在高風壓巷道內使用時方便開啟，除了選用雙動力氣缸外，在其中1扇門上部留設泄壓窗，風門泄壓窗示意圖如圖3，泄壓窗與風門異步動作，確保泄壓效果。當風門動作時，泄壓窗先打開，減少風門開啟所需動力。

氣動全自動無壓風門排拉臂的確定

考慮風門推拉臂的旋轉半徑，在目前壓風系統正常壓力范圍內，能夠實現風門正常開啟。每扇門頂部連接1個氣缸，在氣缸作用下2扇門同向動作。氣缸一端固定在風門頂框上部，一端固定在氣缸連接座上，氣缸連接座一端與氣缸連接，一端固定在風門扇上。風門在*關閉狀態時，氣缸出于*拉伸狀態。當風門開啟時，氣缸收縮帶動連接座旋轉，將風門推開，當風門關閉時，氣缸拉伸帶動連接座旋轉，將風門拉合，風門推拉裝置示意圖如圖4。

氣動無壓風門氣缸的選型

為了避免高負壓導致原平衡式風門2扇風門反向開啟關不嚴漏風打的問題，風門設計為同向開啟，但由于風門內外壓差較大，為了保證氣缸的拉力能確保把風門推開，對氣缸的選型特別重要，主要根據風門內外壓差，計算出風門開啟力矩，從而選出合適的氣缸，另外氣缸的選型還要兼顧經濟適用及井下質量標準化的原則。

1）風門卸壓窗驅動氣缸的選取。以補連塔煤礦井下22煤三盤區輔運大巷通回風聯巷風門為例。在目前的通風系統情況下，風門內外靜壓差達到1）400 pa，風門卸壓窗大小為1.5 m ×0 · 3 m，窗內外巷道基本一致，根據伯努利方程可以知道卸壓窗受到壓力基本來自于靜壓差，計算得到卸壓窗受到壓力為 180 N，考慮到卸壓窗面積較小，且泄壓窗開啟旋轉角度較小，所以200 N的拉力即能達到卸壓窗開啟所需要的扭矩。計算得出需要直徑為28 · 2 mm的氣缸，考慮到實際應用，選用直徑為30 mm的氣缸。氣缸活塞面積計算如下：F=npS 0）式中為所需輸出力，N；尹為系統壓力，取 0 · 65 MPa,•s為氣缸活塞面積“為安全系數，一般垂直使用氣缸取0 · 5，水平使用氣缸選取0 · 7。

2）風門驅動氣缸的長度選擇。在實際運用情況下，綜合考慮氣缸設置位置及風門推拉臂位置及長度的關系，本著經濟適用的原則，選擇氣缸的行程為1.2 mo

3）風門驅動氣缸直徑及風門推拉臂的選擇。以補連塔煤礦井下22煤三盤區輔運大巷通回風聯巷風門為例。風門內外靜壓差400 Pa，在卸壓窗打開后，風門內外壓差1開pa，由于風門為雙氣缸配置， 1個氣缸負責1扇門，所以在選擇氣缸時只考慮1 扇門所受的壓力，一扇風門尺寸為2 · 2 m × 3．6 m,窗內外巷道基本一致，根據伯努利方程可以知道風門受到壓力基本來自于靜壓差，得到風門受到壓力為 792 No根據實際情況，風門在使用過程中，每扇風門*開啟旋轉角度為90。，假設開啟風門作用力在風門旋轉軸的垂直平面內，且始終與風門保持垂直狀態，則*開啟風門所需力矩為1 742 N•m；根據實際情況，綜合考慮氣缸的行程，風門推拉臂設置在靠近風門旋轉軸位置，即靠近風門立框，選擇風門推拉臂作用力點位置距風門立框0 · 5 m距離，在設計風門推拉臂時，確保風門推拉臂在旋轉過程中始終保持在與風門立框垂直的平面內，在作用力方向始終保持在與風門的垂直狀態，確保較小的作用力滿足開啟風門所需的力矩，經過計算，風門推拉臂開啟風門所需的作用力大小為3 485 NO根據式（1）算出，需要直徑為97 · 9 mm的氣缸，考慮到實際應用，選用直徑為1傭mm的氣缸

氣動無壓風門附屬裝置

每道風門門框內側的巷道壁分別設有防擠傷裝置，防止在車輛或行人通過時誤動作擠壓行人或車輛；每扇門的開啟結束位置設有門板限位器，門板限位裝器為拉簧式，當風壓系統內無氣源時，通過人工開啟門扇后，使用門板限位器使固定門扇保持開啟狀態，防止造成車輛的損壞或人員的傷害；每扇門上設有關門緩沖器，減少門扇因關閉而造成的損壞；每道門框的頂部設有1個啟閉警示燈，在有車輛行人通過風門時，啟閉警示燈亮起，警示另一側巷道內的行人車輛，防止因誤人或無打開風門而造成安全事故；2道風門內側設有語音報警器，當風門開啟或關閉時，語音報警器發出“風門開啟、請及時關閉風門"的語音報警聲。