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10t/d地埋式一體化生活污水處理設(shè)備
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進行曝氣，降低初進水所殘余的有機碳、有機氮和氨氮，以及來自主曝氣格未被降解的有機物和內(nèi)源呼吸釋放的氨氮，并吹脫在前面缺氧階段產(chǎn)生的截留在混合液中的氮氣。連續(xù)的循環(huán)增加了主曝氣格內(nèi)的微生物量，同時進一步降低序批處理格中的懸浮固體，降低了MLSS濃度，有利于其在下半個周期中作為澄清池時，減少污泥量以提高沉淀池的效率。
停止循環(huán)，延時曝氣。
為進一步降低序批處理格內(nèi)的有機物和氮濃度，減少剩余的氮氣泡，采用延時曝氣。這步是在沒有循環(huán)，沒有進出流量的隔離狀態(tài)下進行。延時曝氣使序批處理格中的BOD5和TKN達到處理的要求水平。
靜置沉淀。
延時曝氣停止后，在隔離狀態(tài)下，開始靜置沉淀，使活性污泥與上清液有效分離，為下半個周期作為澄清池出水做準備。沉淀開始時，由于仍存在剩余的溶解氧，沉淀污泥中的硝化菌繼續(xù)硝化殘余的氨，而好氧微生物繼續(xù)進行好氧內(nèi)源呼吸。當(dāng)混合液中氧減少到一定程度時，兼性菌開始利用硝化態(tài)氮作為電子受體進行缺氧內(nèi)源呼吸，進行程度較低的反硝化作用。
10t/d地埋式一體化生活污水處理設(shè)備在整個半周期過程中，此時序批處理格中上清液的BOD、TKN、氨、硝酸鹽、亞硝酸鹽的濃度低，懸浮固體總量也少，因此該序批處理格在下半個周期作為沉淀池，其出水質(zhì)量是可靠的。在這一步，可以從交替序批處理格中排放剩余污泥。第二個半周期：步驟6的結(jié)束標志著處理運行的下半個循環(huán)操作開始。通過兩個半周期，改變交替序批處理格的操作形式。第二個半周期與*個半周期的6個操作步驟相同。
MSBR法的主要運行特點
(1)MSBR系統(tǒng)能進行不同配置的設(shè)計和運行，以達到不同的處理目的。
(2)每半個運行周期中，步驟的數(shù)量和每步驟所需的時間，取決于原水的特性和出水的要求。這里介紹了6個運行步驟，但所需總的步驟可以被系統(tǒng)設(shè)計者所選擇。常常可以在實際運行中減少，以便使運行過程簡單化。例如，步驟1和步驟2能通過延長步驟1和減少步驟2的時間來合并這兩步為一步。增加步驟1的時間則增加序批處理格有機碳的量，這使得在不進原水的缺氧混合時間需要更長，以平衡步驟3.也可以增加步驟，進行更多的缺氧好氧序批操作，來處理有機物和氨氮濃度更高的原水，以達到更低出水總氮的要求。
(3)在每半個循環(huán)中，原水大部分時間是進入主曝氣格。接著是部分或全部污水進入作為SBR的序批處理格。在主曝氣格中完成了大部分有機碳、有機氮和氨氮的氧化。另外，主曝氣格在*混合狀態(tài)下連續(xù)曝氣，創(chuàng)造了一個穩(wěn)定的生物反應(yīng)環(huán)境。這使得整個設(shè)備能承受沖擊負荷的影響。
(4)從序批處理格到主曝氣格的循環(huán)流動，使得前者積聚的懸浮固體運送到了后者。循環(huán)也把主曝氣格內(nèi)的被氧化的硝化氮運送到在半個循環(huán)的大部分時期處在缺氧攪拌狀態(tài)下的序批處理格，實現(xiàn)脫氮的目的。
(5)污泥層作為一個污泥過濾器，對改善出水質(zhì)量和缺氧內(nèi)源呼吸進行的反硝化有重要作用。
高密度沉淀池的運行控制
混合區(qū)
經(jīng)過測定混合區(qū)的進泥水濃度，發(fā)現(xiàn)儀表顯示的讀數(shù)失準，雖然表值與實測值之間沒有確切的線性對應(yīng)關(guān)系，但實測濃度為儀表讀數(shù)的1. 5-2. 5倍，實測濃度的平均值為0. 74 g/L，明顯小于設(shè)計值2.0 g/L。這是因為在高密池實際應(yīng)用中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)進泥水的濃度高于1. 5 g/L，高密池就會發(fā)生污泥上浮現(xiàn)象，使出水濁度升高，對凈水工藝產(chǎn)生沖擊，所以在生產(chǎn)過程中人為縮短了凈水工藝中沉淀池的排泥周期，延長了排泥歷時，使進人高密池的排泥水濃度過低。較低的進泥濃度不僅增加了污泥處理系統(tǒng)的流量負荷，還延長了污泥在沉淀區(qū)的濃縮時間川，未能充分發(fā)揮高密池的效能。
采用干燥箱恒溫烘重測量排泥水濃度的方法操作繁瑣，存在實用滯后問題，且當(dāng)進水濃度低時，用烘干稱重的方法測得的濃度值失準。通過多次試驗，比較了采用烘干稱重和用濁度估測的方法測定排泥水濃度的數(shù)值，結(jié)果表明，在同一水質(zhì)期內(nèi)排泥水的性質(zhì)差別較小時，以用濁度估測進人高密池的排泥水濃度。
反應(yīng)區(qū)的污泥為來自混合區(qū)的排泥水與循環(huán)系統(tǒng)回流的高濃度濃縮污泥的混合污泥，其濃度可以根據(jù)進泥水濃度和回流濃度計算得出。實際監(jiān)測中發(fā)現(xiàn)反應(yīng)區(qū)污泥高濃度可達3.5g/L，此時回流比和回流濃度都高，但此時投藥量仍然根據(jù)進泥水濃度表值0. 74 g/L進行投加，投加量為1. 0 g/L。由于投藥量不足，反應(yīng)區(qū)產(chǎn)生的絮體碎小，這種污泥顆粒的沉降性和濃縮性都不如大絮體顆粒。
根據(jù)小試得到投藥量為1. 3 %。(按混凝劑占污泥干重的比例) ，但是加藥量的不足卻未導(dǎo)致污泥上浮的發(fā)生，這是因為此時的進泥量僅有300m3/ h，遠遠低于設(shè)計大流量960 m3/ h。在設(shè)計大流量下的上升流速為17 . 8 m/h，而在300m3/ h的流量下的上升流速為5.56 m/耐h，使得顆粒有足夠的沉淀時間，而且布設(shè)在沉淀區(qū)上部的斜管還有較好的截留小絮體的作用。
反應(yīng)區(qū)污泥濃度為3.5 g/L時高密池仍能正常運行，這說明高密池有處理高濃度進泥水的能力，高于1.5g/L就會發(fā)生上浮的現(xiàn)象則可能是由于其他原因而并非高進泥濃度造成的。
靜水沉降中污泥濃度與高度成正比例，為了確定沉降比與反應(yīng)區(qū)污泥濃度的關(guān)系，多次取樣測定污泥沉降比，并與根據(jù)物料平衡算出的濃度值進行線性回歸，結(jié)果表明兩者有良好的線性關(guān)系。可以根據(jù)沉降比估計反應(yīng)區(qū)內(nèi)污泥的濃度，從而進行投藥量、回流比等指標的調(diào)整。
外部污泥循環(huán)區(qū)
污泥回流能加速礬花的生長并增加礬花的密度，以維持均勻絮凝所要求的高污泥濃度。但是由于泥位變化的不穩(wěn)定和回流泵吸泥口附近對泥層的抽吸作用，回流污泥的濃度很不均勻，在0-28.7 g/L之間，且大多數(shù)情況下污泥濃度較低。
實際運行中的回流量始終為300m3/ h，并未考慮回流濃度和進泥水濃度的大小。回流清水對反應(yīng)區(qū)的影響不大，只是使進水濃度降低5%;但當(dāng)回流污泥濃度大時，進水濃度會提高數(shù)倍，出現(xiàn)加藥不足導(dǎo)致絮體細小的情況。因此應(yīng)根據(jù)進泥濃度、進泥流量、回流的濃度適度調(diào)整回流量。
回流濃度和泥床高度有關(guān)，當(dāng)回流污泥濃度大時說明泥位較高，應(yīng)降低回流量，減緩沉淀區(qū)的泥層增高速度。也可據(jù)反應(yīng)區(qū)的沉降比來調(diào)節(jié)回流量，當(dāng)沉降比大( >15 ) 時，應(yīng)該降低回流量，這是因為反應(yīng)區(qū)污泥濃度足夠大，能保證絮凝效果，沒有必要再回流以增加濃度，也避免了藥劑的浪費和泥層增高的加快。
沉淀區(qū)
高密池底部刮泥機的連續(xù)刮掃促進了沉淀區(qū)污泥的濃縮。斜板放置在沉淀池的頂部，用于去除殘留的礬花并產(chǎn)生水質(zhì)合格的出水。沉淀區(qū)的上清液回流到配水井，如果上清液濁度較高則會影響凈水工藝，同時也浪費混凝劑川。
活性污泥、氧化溝、SBR工藝
1.常規(guī)活性污泥法適用于中等負荷的大型污水處理廠。
2.氧化溝法、SBR法的基建費用低，運行費較高。若處理規(guī)模為10萬t/d,折舊以20年計，氧化溝、SBR與常規(guī)活性污泥法的總處理費用大體相當(dāng)。規(guī)模越小，氧化溝、SBR的總處理費用越低。因此，對于中小型污水處理廠而言，氧化溝、SBR在經(jīng)濟 上有益。
3.氧化溝、SBR工藝一般不設(shè)初沉池和污泥消化池，處理單元比常規(guī)活性污泥法減少50%以上，操作管理簡化;且設(shè)備國產(chǎn)化程度高，價格低。
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